亚洲精品国精品久久99热一_日韩激情第一页_亚洲情综合五月天_欧美黑人极品猛少妇色xxxxx

1蒸發(fā)器的優(yōu)化設(shè)計(jì)

蒸發(fā)器設(shè)計(jì)水平的優(yōu)劣對(duì)機(jī)房空調(diào)的制冷量、能效比、顯熱比等技術(shù)指標(biāo)有著非常重要的影響。本章從蒸發(fā)器回路數(shù)量與回路長度的選取、回路的分布、進(jìn)液端的分液設(shè)計(jì)、回氣端的集管設(shè)計(jì)4個(gè)方面詳細(xì)討論蒸發(fā)器的優(yōu)化設(shè)計(jì)。

1.1蒸發(fā)器回路數(shù)量與回路長度的選取仍以JHF32機(jī)組的蒸發(fā)器為例,文獻(xiàn)[1]中已確定蒸發(fā)器的總體結(jié)構(gòu)為40列4排管,銅管有效長度為1.1m。需進(jìn)一步考慮的問題是:這160根銅管(或80根U形銅管)應(yīng)分成多少回路?

首先應(yīng)明確下列蒸發(fā)器設(shè)計(jì)原則:

1)銅管的長度不計(jì)彎頭及U形管末端彎曲部分長度。因?yàn)閺濐^所處區(qū)域?yàn)闅饬髅^(qū),表面換熱狀態(tài)基本為自然對(duì)流形式;另外銅管彎曲部分表面無肋片強(qiáng)化換熱效果,換熱量所占比例較少。

2)每個(gè)回路長度應(yīng)盡量相等。一般不宜用改變蒸發(fā)器各回路長度的方法來消除受蒸發(fā)器高度、表面氣流速度不同所引起的換熱不均問題,原因之一是目前國內(nèi)對(duì)回路長度與流量分配均勻的關(guān)聯(lián)性相關(guān)問題研究較少,尚無確鑿的理論與試驗(yàn)數(shù)據(jù)支持;二是改變回路長度而設(shè)計(jì)的蒸發(fā)器對(duì)變工況的適應(yīng)能力較差。

換熱器中每個(gè)回路越長,回路數(shù)量就越少,單個(gè)回路的制冷劑流量越大,管內(nèi)制冷劑流速越高,管內(nèi)傳熱系數(shù)越大,從而蒸發(fā)器的換熱能力就越強(qiáng);但管內(nèi)制冷劑流速越高,阻力就越大,就會(huì)導(dǎo)致蒸發(fā)壓力下降,吸氣比體積增加,壓縮機(jī)壓縮比增加,*終導(dǎo)致機(jī)組的能效比降低。因此,一般限制因蒸發(fā)器管路阻力引起的蒸發(fā)壓力降低不大于0.05MPa(0.5kg/cm2)。

蒸發(fā)器每個(gè)回路長度越短,單回路換熱能力就越低。另外,如果制冷劑流程過短,蒸發(fā)不完全的液態(tài)制冷劑容易沖進(jìn)壓縮機(jī),可能對(duì)壓縮機(jī)的安全運(yùn)行造成影響。因此,一般需將蒸發(fā)器出口制冷劑過熱度控制在3℃以上。

綜上,蒸發(fā)器的回路長度受其*大允許阻力降的限制,不能太長;受回氣過熱度的限制,不能太短。筆者參考文獻(xiàn)[2],通過仿真計(jì)算得出JHF32機(jī)組蒸發(fā)器*佳回路長度為7～12m,仿真過程從略。滿足該要求的JHF32機(jī)組蒸發(fā)器回路數(shù)可為16路或20路。JHF32機(jī)組蒸發(fā)器的設(shè)計(jì)策略是效率優(yōu)先,即蒸發(fā)器管路阻力降盡量少,過熱度滿足壓縮機(jī)安全要求下限即可,因此單回路長度取下限,蒸發(fā)器回路數(shù)取20路,每個(gè)回路有8根銅管(或4根U形管),回路長度為8×1.1m=8.8m。

1.2蒸發(fā)器各回路的分布

受機(jī)房空調(diào)內(nèi)部空間限制,蒸發(fā)器在其中只能傾斜放置,這樣使得回風(fēng)氣流并不垂直于蒸發(fā)器迎風(fēng)面,而是成一角度,該角度與蒸發(fā)器的傾斜角度和回風(fēng)口、送風(fēng)機(jī)的相對(duì)位置有關(guān)。氣流穿過蒸發(fā)器的大致路徑如圖1所示。據(jù)測(cè)試,如圖1布置的蒸發(fā)器迎風(fēng)面*大風(fēng)速位于距蒸發(fā)器下部2/5處,此處往上、往下,風(fēng)速均依次減小,風(fēng)速*小的地方是蒸發(fā)器*上部。

大多數(shù)產(chǎn)品均采用如圖1所示的蒸發(fā)器管路布置方式。這種布置方式的優(yōu)點(diǎn)是各換熱盤管回路形狀大體一致,U形管與彎頭的排列規(guī)律比較清晰,手工操作時(shí)不用邊看圖紙邊插U形管、彎頭,有利于提高工作效率,并且回氣集管上支管間距均勻,易做成通用件,可降低采購與生產(chǎn)管理成本。

仔細(xì)觀察圖1可發(fā)現(xiàn),氣流路徑與制冷劑流向形成交叉,容易導(dǎo)致表面溫度不均勻,影響蒸發(fā)器換熱效率。一般認(rèn)為氣流流向與制冷劑流向平行時(shí)蒸發(fā)器換熱效率*高,此時(shí)蒸發(fā)器各回路換熱比較均勻,蒸發(fā)器表面溫度分布也比較均勻,如圖2所示。

由圖2可見,雖然由于結(jié)構(gòu)的限制,在蒸發(fā)器靠上部和下部的小部分回路不能完全與氣流路徑平行,但大部分回路的制冷劑流向與空氣流向基本平行,蒸發(fā)器表面溫度分布均勻,有助于提高機(jī)房空調(diào)能效比與顯熱比。

1.3進(jìn)液端的分液設(shè)計(jì)

蒸發(fā)器進(jìn)口為干度較小(干度x<0.2)的兩相制冷劑,出口為過熱氣體,密度相差較大,因此位置越高的蒸發(fā)器回路內(nèi)制冷劑流量越小;再者,由于蒸發(fā)器迎面風(fēng)速不均勻,也會(huì)使蒸發(fā)器各回路因換熱不均而引起制冷劑流量分配不均。為盡量減少蒸發(fā)器的分液不均,一般需要用到分液器和分液毛細(xì)管。圖3為機(jī)房空調(diào)蒸發(fā)器主要部件示意圖。

1.3.1分液器

機(jī)房空調(diào)中一般采用分液器來實(shí)現(xiàn)膨脹閥后制冷劑向蒸發(fā)器各回路的均勻分配。常用的分液器有節(jié)流型和文丘里型兩種,材質(zhì)一般為黃銅。制冷劑流過節(jié)流型分液器時(shí)會(huì)產(chǎn)生壓降,引起湍流,從而保證分液器各輸出口均勻分液。節(jié)流型分液器所分擔(dān)的制冷量不同,節(jié)流孔徑就不同。

文丘里型分液器內(nèi)部實(shí)際為一個(gè)漸縮漸擴(kuò)管。制冷劑進(jìn)分液器后先收縮至*小截面處,再減速擴(kuò)壓至*大截面處,靠壓力能實(shí)現(xiàn)均勻分流。因管內(nèi)收縮與擴(kuò)張段采用平滑過渡,整個(gè)流動(dòng)過程中不發(fā)生湍流,壓力損失較小。JHF32機(jī)組蒸發(fā)器選擇節(jié)流型分液器。為保證分液器正常發(fā)揮均勻分液的功能,需保證分液頭垂直布置,避免重力差對(duì)分液均勻性的影響。

分液頭與膨脹閥之間的管段應(yīng)盡可能短,并避免二者之間安裝閥件或有狹窄部位,膨脹閥出口距分液頭進(jìn)口200mm以內(nèi)應(yīng)避免彎曲,否則會(huì)因離心力破壞分液器中的制冷劑流型和流動(dòng)均勻性,也會(huì)造成分液不均。另外,分液頭中的分液孔數(shù)量應(yīng)與蒸發(fā)器回路數(shù)量相等。例如,不能用堵死1個(gè)分液孔的辦法來把21孔的分液頭將就用在20個(gè)回路的蒸發(fā)器上,那樣也會(huì)導(dǎo)致分液不均。

1.3.2分液毛細(xì)管

分液器必須有分液毛細(xì)管的配合才能發(fā)揮其均勻分液的作用。分液毛細(xì)管位于分液器出口與蒸發(fā)器之間,通過制冷劑在其中的流動(dòng)壓降來自動(dòng)調(diào)節(jié)蒸發(fā)器各回路的流量分配。分液毛細(xì)管中的壓降包括摩擦壓降、加速壓降與重力壓降,制冷劑在分液毛細(xì)管中的加速壓降、摩擦壓降對(duì)流量的變化反應(yīng)靈敏,特別是在制冷劑兩相狀態(tài)下,加速壓降、摩擦壓降隨質(zhì)量流量的增加迅速增大,當(dāng)分液毛細(xì)管與蒸發(fā)器相應(yīng)回路串聯(lián)后,制冷劑在分液管中的流動(dòng)特性使得流量大的回路有流量減小的趨勢(shì),流量較小的回路有流量增大的趨勢(shì),這樣就形成一個(gè)制冷劑流量分配的負(fù)反饋,使得各回路制冷劑流量分配趨于均勻。文獻(xiàn)[3]說明,蒸發(fā)器各回路*大流量偏差隨分液毛細(xì)管內(nèi)徑的增大而增大,隨分液管長度的增大而減小。理論上,只要將分液毛細(xì)管無限加長,或采用內(nèi)徑不等的分液毛細(xì)管,可消除蒸發(fā)器各回路的流量不均。但機(jī)房空調(diào)實(shí)際運(yùn)行過程中要保證制冷劑經(jīng)過膨脹閥時(shí)有一定的壓降,以保證膨脹閥可利用過熱度來調(diào)節(jié)供液量,因此不能完全靠分液毛細(xì)管達(dá)到均勻分配蒸發(fā)器流量的目的。

JHF32機(jī)組蒸發(fā)器選用內(nèi)徑為3mm、長度為1m的紫銅光管為分液毛細(xì)管,毛細(xì)管兩端擴(kuò)口后與分液頭和蒸發(fā)器換熱管連接。另外,也可考慮調(diào)整各個(gè)回路的換熱面積,經(jīng)分液頭與分液毛細(xì)管的聯(lián)合調(diào)節(jié)后流量仍然較大的回路應(yīng)該增大其所占換熱面積的比例。但此方法一般不常用,本文不展開討論。

1.4回氣端的集管設(shè)計(jì)

蒸發(fā)器回氣集管設(shè)計(jì)需要考慮的主要問題是集管管徑及回氣總管的相對(duì)位置對(duì)分液均勻性、回油的影響。回氣集管的截面積原則上應(yīng)不小于各分支管截面積之和,但由于機(jī)組內(nèi)部空間有限,集管面積一般也不能完全按照支管截面積之和來選取。實(shí)踐證明,對(duì)于JHF32機(jī)組的蒸發(fā)器,只要集管內(nèi)徑不小于38mm,一般不會(huì)對(duì)蒸發(fā)器的分液均勻造成明顯影響。回氣總管一般位于回氣集管的中間位置,如圖3所示。一般認(rèn)為制冷劑回路越短流動(dòng)阻力越小,而蒸發(fā)器中間部位風(fēng)速*大,換熱效果*好,此部分換熱盤管流動(dòng)阻力就應(yīng)盡量減小,因此將回氣總管設(shè)在回氣集管中間,以適應(yīng)蒸發(fā)器的換熱特點(diǎn)。

而回氣總管設(shè)在回氣集管中間的一個(gè)*大問題是:如何使蒸發(fā)器集管下部積存的潤滑油順利通過回氣總管回到壓縮機(jī)?

機(jī)房空調(diào)一般不設(shè)排氣油分離器,隨排氣帶出的潤滑油直接進(jìn)入冷凝器,潤滑油在常規(guī)冷凝溫度范圍內(nèi)與制冷劑完全互溶,并隨液態(tài)制冷劑進(jìn)入蒸發(fā)器,在蒸發(fā)器中制冷劑吸熱蒸發(fā),而潤滑油在正常蒸發(fā)溫度下不能氣化,仍呈液態(tài),并在一定速度的制冷劑氣體帶動(dòng)下沿著管壁緩慢流動(dòng),*后經(jīng)吸氣管回到壓縮機(jī)。

蒸發(fā)器下部幾個(gè)回路制冷劑氣體從換熱盤管進(jìn)入回氣集管后,由于流道截面積驟然增大,制冷劑流速驟然降低,可能不足以帶動(dòng)附著于管壁上的潤滑油繼續(xù)向上流動(dòng)至回氣總管,潤滑油就可能在回氣集管下半部聚積,造成蒸發(fā)器下半部換熱盤管回氣口的阻塞,影響蒸發(fā)器各回路分液的均勻性并可能造成壓縮機(jī)失油。為解決回氣集管積油的問題,有人提出如圖4所示的解決方案,在回氣集管底部接出一根回油毛細(xì)管,引至壓縮機(jī)吸氣口,在蒸發(fā)器與壓縮機(jī)吸氣口之間壓差的作用下,將積油引回壓縮機(jī)。

這種方案只要設(shè)計(jì)得當(dāng),是可以解決集管下部的積油問題的。但回氣集管底部焊接回油毛細(xì)管有困難,而且將回油毛細(xì)管連接至壓縮機(jī)吸氣口的安裝工藝也比較麻煩。因此,該方案不是理想的回油解決方案。

筆者認(rèn)為解決回氣集管底部積油問題的較好方案是將回氣總管的位置由集管中部移至集管下部,如圖5所示。

也許有人會(huì)問:將回氣總管移至蒸發(fā)器下部是否會(huì)導(dǎo)致蒸發(fā)器分液不均勻?持這種疑問的人可能忽略了分液頭、分液毛細(xì)管對(duì)蒸發(fā)器分液均勻的重要作用。實(shí)際上,只要回氣集管管徑不是特別小,制冷劑回氣在集管中流動(dòng)所產(chǎn)生的阻力基本可以忽略。因此,將回氣總管移至集管下部一般不會(huì)影響蒸發(fā)器的均勻分液,卻可很方便地解決回氣集管積油的問題。JHF32機(jī)組即采取此方案。

2冷凝器的優(yōu)化設(shè)計(jì)

冷凝器優(yōu)化設(shè)計(jì)的重要內(nèi)容同樣是換熱盤管回路的數(shù)量與長度的選取。其優(yōu)化設(shè)計(jì)方法與第1章所述類似,但細(xì)節(jié)處理又不盡相同。在蒸發(fā)器中,制冷劑的加速阻力和摩擦阻力方向相同,兩者同時(shí)使壓降增加;而對(duì)于冷凝器來說,由于加速阻力和摩擦阻力方向相反,也就是說加速阻力能在一定程度上抵消摩擦阻力,使得制冷劑流經(jīng)冷凝器的壓降不會(huì)很大,一般取冷凝器壓降不超過0104MPa(0.4kg/cm2),冷凝器的回路長度可以比蒸發(fā)器長一些。但是冷凝器的換熱量并不像蒸發(fā)器那樣一直隨換熱盤管回路長度的增大而增大,而是存在一個(gè)使冷凝器換熱量達(dá)到*大的臨界回路長度,對(duì)R22制冷劑該臨界長度約為20m,因此,冷凝器每個(gè)回路長度的上限以不超過30m為宜。

冷凝器單回路長度的下限自然受到過冷度的限制。機(jī)房空調(diào)的過冷度一般不應(yīng)小于5℃。經(jīng)計(jì)算,滿足此過冷度要求的回路長度應(yīng)不小于12m。需要特別說明的是,冷凝器中空氣的流向必須與制冷劑流向相反,如圖6所示。不然已冷卻的制冷劑液體會(huì)被流經(jīng)過熱區(qū)的高溫氣流重新加熱,導(dǎo)致過冷度減小。

JHF32機(jī)組的冷凝器為40排4列,每根銅管的有效長度為1.44m,因此滿足要求的冷凝器回路數(shù)為10路或16路。JHF32機(jī)組冷凝器的設(shè)計(jì)原則同樣為效率優(yōu)先,冷凝器管路阻力降應(yīng)盡量減小,冷凝器出液過冷度不小于5℃即可適應(yīng)大多數(shù)安裝環(huán)境,有特殊要求的可非標(biāo)設(shè)計(jì),因此回路長度取下限,回路數(shù)取16路,每個(gè)回路有10根銅管(或5根U形管),長度為10×1.44m=14.4m。

在豎直放置的冷凝器中,位置越高的回路制冷劑流量越大。這同樣可從冷凝器的進(jìn)口過熱氣體與出口過冷液體密度的不同而導(dǎo)致各回路受重力影響的不同得到解釋,由于在冷凝器中氣液制冷劑密度差較蒸發(fā)器中更大,使得在冷凝器中由于各回路重力差而引起制冷劑流量分配的不均勻度約為蒸發(fā)器的2倍[3]。

由于絕大多數(shù)機(jī)房空調(diào)冷凝器的進(jìn)氣、出液均采取集管形式,如圖7所示。若冷凝器豎直放置,則由于重力影響而導(dǎo)致的各換熱盤管回路的制冷劑流量不均勻性將得不到任何改善。因此,推薦冷凝器水平放置(即室外機(jī)下進(jìn)風(fēng)、上出風(fēng))。

機(jī)房空調(diào)冷凝器之所以如此設(shè)計(jì),有方便加工安裝和控制生產(chǎn)成本的考慮,另外,也考慮到出液如果加分液頭的話,在改善制冷劑流量分配均勻度的同時(shí),也增大了冷凝器出液端的壓降,這樣將使膨脹閥的可用壓頭進(jìn)一步減小,又使膨脹閥調(diào)節(jié)負(fù)荷的能力受到限制。

3儲(chǔ)液器與氣液分離器的配置原則

3.1儲(chǔ)液器的配置

機(jī)房空調(diào)行業(yè)內(nèi)有一種說法:單冷空調(diào)機(jī)組中只有四大關(guān)鍵部件是必需的,其他部件都可以不用,因此可不必配高壓儲(chǔ)液器。關(guān)于高壓儲(chǔ)液器的配置問題,筆者認(rèn)為不能一概而論。關(guān)鍵是要清楚儲(chǔ)液器在不同制冷系統(tǒng)中的具體作用,權(quán)衡利弊后再作取舍。

原則上制冷系統(tǒng)除四大部件是必需的以外,其余部件是為了達(dá)到機(jī)組的特殊功能要求而增加的。空調(diào)機(jī)組內(nèi)部的空間很寶貴,儲(chǔ)液器的體積不小,在一個(gè)狹小的空間內(nèi)要布置各種制冷劑管路、帶有三通或兩通調(diào)節(jié)閥的水路(水冷機(jī)組),還要留出維修(如擰扳手、換壓縮機(jī)、平時(shí)的維護(hù)檢查等)的空間,對(duì)設(shè)計(jì)師來講,在如此狹小的空間布置這么多的部件,有一定難度。而且配置儲(chǔ)液器至少要增加百元左右的材料成本,并至少增加兩個(gè)故障點(diǎn)。因此,高壓儲(chǔ)液器只能用在必須應(yīng)用的場(chǎng)合。比如帶有制冷劑側(cè)冷凝壓力調(diào)節(jié)裝置的機(jī)房空調(diào),其工作原理是在寒冷季節(jié)使得液態(tài)制冷劑占據(jù)部分冷凝器盤管,通過減少冷凝器的有效冷凝面積來維持足夠的冷凝壓力,這樣就必須配置儲(chǔ)液器來儲(chǔ)存溫暖季節(jié)時(shí)多余的制冷劑,而且儲(chǔ)液器容積不能太小。如果用板式換熱器作冷凝器,一般的做法是在板式換熱器后面配儲(chǔ)液器,其主要作用就是避免壓縮機(jī)啟動(dòng)時(shí)板式換熱器中一些來不及排出的液體占據(jù)有效換熱面積而造成排氣壓力過高。但有些廠家還是試圖通過變通方法解決啟動(dòng)排氣壓力高的問題,而盡量避免使用儲(chǔ)液器。一個(gè)辦法是用電磁閥將壓縮機(jī)排氣短時(shí)間旁通一下。雖然電磁閥也有一定成本,但比起儲(chǔ)液器,幾乎不占空間,沒有復(fù)雜的管路,這種方法是可以選擇的。另一個(gè)辦法是先啟動(dòng)一下壓縮機(jī),幾秒后停止,然后再啟動(dòng)一次,如此短暫?jiǎn)?dòng)2～3次,以排出板式換熱器中積存的液態(tài)制冷劑,避免排氣壓力過高。

這種方法不增加成本,僅僅是**控制程序,也是一種比較不錯(cuò)的取代儲(chǔ)液器的軟件解決方案。對(duì)于水冷機(jī)房空調(diào),如果是用殼管式或套管式冷凝器,由于冷凝器容積相對(duì)較大,本身就具備一定的儲(chǔ)液能力,儲(chǔ)液器不是必需的。對(duì)于風(fēng)冷機(jī)房空調(diào),儲(chǔ)液器并不是必須配置的部件。但是,風(fēng)冷機(jī)房空調(diào)中如果不配置儲(chǔ)液器,對(duì)于不同的機(jī)房空調(diào)安裝環(huán)境中制冷劑充注量準(zhǔn)確性的要求就比較高,而且此時(shí)機(jī)組對(duì)于制冷劑泄漏會(huì)比較敏感。權(quán)衡利弊之后,JHF32機(jī)組需一只小容量?jī)?chǔ)液器作為標(biāo)配(容積不超過5L),以保證JHF32機(jī)組能在各種工況下穩(wěn)定運(yùn)行。

3.2氣液分離器的配置

氣液分離器的作用是容納偶爾可能出現(xiàn)的蒸發(fā)器回氣帶液,以防止液態(tài)制冷劑對(duì)壓縮機(jī)渦盤的沖擊。另外,使用氣液分離器后,機(jī)組的過熱度可以設(shè)定得稍低一些,有利于提高蒸發(fā)器的換熱效率,進(jìn)而提高整機(jī)能效比。

機(jī)房空調(diào)作為單冷型空調(diào),并且熱力膨脹閥過熱度控制在5～8℃,高于安全過熱度(3℃左右),一般不會(huì)出現(xiàn)液擊危險(xiǎn)。而且絕大多數(shù)機(jī)房空調(diào)配置的是ZR系列壓縮機(jī),ZR壓縮機(jī)是柔性渦旋的,對(duì)偶爾液擊的耐受能力比較強(qiáng),所以絕大多數(shù)機(jī)房空調(diào)都不配置氣液分離器。

但JHF32機(jī)組需配置一個(gè)小容積(容積不大于5L,對(duì)所有型號(hào)機(jī)組均如此)的氣液分離器,因?yàn)樵贘HF32機(jī)組中取消了被絕大多數(shù)機(jī)房空調(diào)作為標(biāo)配的液管電磁閥。具體分析詳見第4章液管電磁閥的配置原則。

3.3換熱式儲(chǔ)液器/氣液分離器的配置

之所以將高壓儲(chǔ)液器和氣液分離器的配置放到同一章,主要是因?yàn)镴HF32機(jī)組所配置的其實(shí)是一個(gè)將高壓儲(chǔ)液器和氣液分離器合二為一的一個(gè)部件———換熱式儲(chǔ)液器/氣液分離器,如圖8所示。

該換熱式儲(chǔ)液器/氣液分離器優(yōu)點(diǎn)如下:

1)高溫制冷劑液體與低溫回氣間可進(jìn)行一定的換熱。換熱量取決于液體制冷劑與氣態(tài)制冷劑間的溫差和外層儲(chǔ)液器中積存的液態(tài)制冷劑高度。在夏季高溫工況時(shí),該裝置可使制冷劑回液過冷4℃、回氣過熱6℃左右。這樣雖對(duì)于提高能效比并無直接幫助,但增加過冷可防止膨脹閥前出現(xiàn)閃發(fā)氣體,使得室外機(jī)的液態(tài)制冷劑上行距離可進(jìn)一步增加;回氣過熱則可進(jìn)一步減小膨脹閥過熱度的設(shè)定值而不用擔(dān)心回氣帶液的問題。

2)占據(jù)空間較小。該裝置不但體積小,而且由于外層容器是容納高于室溫制冷劑液體的儲(chǔ)液器,不像氣液分離器那樣需包裹厚10mm以上的保溫棉。因此,該裝置所占空間僅為同體積的儲(chǔ)液器和氣液分離器總和的60%左右。該裝置的缺點(diǎn)是目前成本相對(duì)較高。JHF32機(jī)組所用的JRAH-411型換熱式儲(chǔ)液器/氣液分離器的成本大約400元,比儲(chǔ)液器和氣液分離器的價(jià)格總和還高1倍。但相對(duì)于機(jī)房空調(diào)幾萬元的材料成本來說,只要能發(fā)揮應(yīng)有的作用,增加這些成本還是值得的。

4液管電磁閥的配置原則

液管電磁閥是多數(shù)機(jī)房空調(diào)的標(biāo)準(zhǔn)配件。個(gè)別小型機(jī)房空調(diào)廠家為了降低成本省去液管電磁閥時(shí),總有些忐忑,生怕保修期內(nèi)發(fā)生壓縮機(jī)液擊故障而招致更大的損失。筆者認(rèn)為,不管實(shí)際是否需要,一律配置液管電磁閥的做法是設(shè)計(jì)者懶惰的表現(xiàn)。電磁閥的線圈和閥芯都是易損部件,電磁閥不管是螺紋連接還是焊接的,都相當(dāng)于增加了2個(gè)制冷劑泄漏故障點(diǎn),1只電磁閥的價(jià)格雖然只有幾百元,但如果用在制冷系統(tǒng)中卻不能發(fā)揮作用,只能說是既增加成本又增加機(jī)組故障率的失敗設(shè)計(jì)。

筆者設(shè)計(jì)的風(fēng)冷機(jī)房空調(diào)除極特殊情況外均不配置液管電磁閥。下面將說明無液管電磁閥的機(jī)房空調(diào)避免壓縮機(jī)液擊的系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案。圖9是JHF機(jī)組制冷系統(tǒng)各主要部件示意圖。

圖中室內(nèi)機(jī)中與管路走向有關(guān)的一個(gè)防止液擊的關(guān)鍵設(shè)計(jì)是:蒸發(fā)器回氣管并不是直接進(jìn)氣液分離器,而是向上行至超過蒸發(fā)器*高點(diǎn)后再向下進(jìn)入氣液分離器。這樣的設(shè)計(jì)可使蒸發(fā)器在停機(jī)時(shí)成為一個(gè)可儲(chǔ)存盡量多液態(tài)制冷劑的儲(chǔ)液器。

另外,曲軸箱加熱帶對(duì)防止液擊也有積極作用。壓縮機(jī)停機(jī)時(shí),曲軸箱加熱帶投入使用,使得壓縮機(jī)曲軸箱內(nèi)部溫度比空調(diào)環(huán)境溫度高4℃以上,而蒸發(fā)器盤管內(nèi)部溫度不會(huì)高于空調(diào)環(huán)境溫度,這樣氣態(tài)制冷劑將在蒸發(fā)器中而不是在壓縮機(jī)曲軸箱內(nèi)部凝結(jié)。

也許有人會(huì)問:如果停機(jī)時(shí)蒸發(fā)器充滿制冷劑液體,再次開機(jī)時(shí)制冷劑是否會(huì)來不及蒸發(fā)而進(jìn)入氣液分離器,然后沖進(jìn)壓縮機(jī)導(dǎo)致液擊?只需簡(jiǎn)單地作一下計(jì)算,就可知道發(fā)生上述情況的可能性很小。

對(duì)于JHF32機(jī)組,可算得蒸發(fā)器盤管內(nèi)容積為11.2L,冷凝器盤管內(nèi)容積為28.6L,儲(chǔ)液器容積為8L,氣液分離器容積為8L。機(jī)組充液量為16kg,若全部為液態(tài),則制冷劑體積約13L。壓縮機(jī)停機(jī)后,因蒸發(fā)器回氣管處制冷劑立即變?yōu)轱柡蜖顟B(tài),過熱度為0,膨脹閥立即關(guān)閉,雖然膨脹閥的關(guān)閉不如電磁閥嚴(yán)密,可能有微量制冷劑從冷凝器側(cè)流向蒸發(fā)器側(cè),但這足以將制冷系統(tǒng)分隔為兩個(gè)壓力不同的區(qū)域。自壓縮機(jī)排氣管至膨脹閥前的制冷系統(tǒng)內(nèi)壓力近似等于室外溫度下的制冷劑飽和壓力;膨脹閥后至蒸發(fā)器、氣液分離器、壓縮機(jī)曲軸箱之間的壓力近似等于空調(diào)室內(nèi)溫度下的制冷劑飽和壓力。下面分析一下16kg制冷劑在JHF32機(jī)組各部件內(nèi)的分布情況。

*不利的情況是在室外溫度極高(如50℃)的時(shí)候。此時(shí)室外機(jī)可能容納的制冷劑量*少,室內(nèi)機(jī)容納的制冷劑量*多。即使室外側(cè)全部為制冷劑飽和氣體,冷凝器也可容納2kg以上制冷劑飽和氣體(計(jì)算過程從略),儲(chǔ)液器表面溫度為室內(nèi)溫度,內(nèi)部壓力則等于冷凝器壓力,故高壓側(cè)制冷劑會(huì)在其中凝結(jié)一部分,容積為8L的儲(chǔ)液器至少可容納2kg左右的氣液混合制冷劑,則剩余12kg制冷劑中約有1kg左右會(huì)以飽和態(tài)存在于氣液分離器和以輕微過熱態(tài)存在于壓縮機(jī)曲軸箱內(nèi),剩余11kg左右液態(tài)制冷劑將以氣液混合態(tài)占據(jù)蒸發(fā)器80%左右的空間。

當(dāng)壓縮機(jī)再次啟動(dòng)時(shí),吸氣壓力降低,低于蒸發(fā)器內(nèi)制冷劑飽和壓力,蒸發(fā)器內(nèi)制冷劑將氣化放熱實(shí)現(xiàn)制冷,但由于蒸發(fā)器大部分被液態(tài)制冷劑占據(jù),而液態(tài)制冷劑開始進(jìn)入蒸發(fā)器,在壓縮機(jī)剛啟動(dòng)的幾十秒內(nèi),進(jìn)入蒸發(fā)器的液體量大于由于制冷劑蒸發(fā)而減少的液體量,蒸發(fā)器內(nèi)存液量可能會(huì)繼續(xù)增大,當(dāng)制冷劑液體充滿蒸發(fā)器后將流入氣液分離器。而氣液分離器的容積為8L,足夠容納9kg左右液態(tài)制冷劑。在氣液分離器中液態(tài)制冷劑質(zhì)量不斷增加時(shí),室外機(jī)存液量也不斷增加,蒸發(fā)器內(nèi)液態(tài)制冷劑量也在不斷減少,待蒸發(fā)器內(nèi)液態(tài)制冷劑所占容積為總?cè)莘e的40%～50%左右時(shí),膨脹閥即可根據(jù)過熱度正常控制制冷劑流量,有一定過熱度的氣態(tài)制冷劑將取代液態(tài)制冷劑從蒸發(fā)器回氣總管進(jìn)入氣液分離器,此時(shí)氣液分離器中*多會(huì)積存5kg左右液態(tài)制冷劑,液態(tài)制冷劑所占容積不會(huì)超過氣液分離器容積的一半,并不會(huì)影響壓縮機(jī)的安全運(yùn)行。

由上述*不利工況下液態(tài)制冷劑在制冷系統(tǒng)各部件中的含量的粗略定量分析結(jié)果可知,即使在*不利環(huán)境工況下,按圖9設(shè)計(jì)的JHF機(jī)組也不會(huì)產(chǎn)生液擊的危險(xiǎn)。而如果室外機(jī)在室內(nèi)機(jī)下部,液態(tài)制冷劑在冷凝器及儲(chǔ)液器內(nèi)積存的比例更大;在室外溫度低于室內(nèi)溫度的時(shí)候,液態(tài)制冷劑主要積存在冷凝器與儲(chǔ)液器內(nèi),那樣機(jī)組將更無液擊的危險(xiǎn)。

需要說明的是,不少機(jī)房空調(diào)即使配置了液管電磁閥也不能保證機(jī)組在運(yùn)行過程中一定不發(fā)生液擊。因此,在風(fēng)冷機(jī)房空調(diào)中取消液管電磁閥并采取上述系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案,是一種主動(dòng)而非被動(dòng)的防液擊策略。實(shí)踐證明,采用該方案的JHF系列機(jī)房空調(diào)在常見各種工況下均可穩(wěn)定可靠運(yùn)行。

5機(jī)房空調(diào)的快速除濕方法

機(jī)房空調(diào)要實(shí)現(xiàn)對(duì)濕度的精確控制,就需要保證在室內(nèi)濕負(fù)荷過大時(shí)能迅速除濕。當(dāng)然,機(jī)房空調(diào)的快速除濕主要還是用在我國南方等室內(nèi)環(huán)境熱濕比較小的地區(qū),至于西北等室內(nèi)熱濕比較大的地區(qū),完全可以按常規(guī)制冷方式進(jìn)行除濕。機(jī)房空調(diào)快速除濕主要有減小送風(fēng)量、減小蒸發(fā)器面積這兩類方法。另外,近年來還出現(xiàn)一種利用電子膨脹閥進(jìn)行快速除濕的方法。

5.1減小送風(fēng)量的快速除濕方法

送風(fēng)機(jī)風(fēng)量減小后,空氣流經(jīng)蒸發(fā)器肋片表面的速度降低,肋片上流過的空氣分子團(tuán)靠氫鍵作用所吸附的水分子與肋片所產(chǎn)生的分子聚合力大于氣體流動(dòng)的推動(dòng)力,使得肋片上已經(jīng)吸附的氣態(tài)水分子數(shù)量遠(yuǎn)大于從肋片上蒸發(fā)的液態(tài)水分子數(shù)量,也就使液態(tài)水分子能快速聚集成肉眼可見的水珠,*后變成凝結(jié)水排出機(jī)外,達(dá)到快速除濕的目的。減小送風(fēng)機(jī)風(fēng)量一般有兩種方法:

1)使用雙速或三速風(fēng)機(jī)。正常運(yùn)行時(shí)用高速或中速,在需要快速除濕時(shí),風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速自動(dòng)降一擋,即可實(shí)現(xiàn)有級(jí)風(fēng)量調(diào)整,且成本增加不多。

2)使用無級(jí)調(diào)速風(fēng)機(jī),并配置調(diào)速模塊,需要除濕時(shí)可將風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速調(diào)整到需要值。風(fēng)機(jī)風(fēng)量無級(jí)調(diào)節(jié)的一個(gè)好處是可根據(jù)過濾器積塵的情況自動(dòng)增大風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速,可在機(jī)組內(nèi)部流道阻力增加時(shí)保證送風(fēng)量不減少。但這種快速除濕方式的弊端也是顯而易見的。首先大功率的調(diào)壓調(diào)速模塊成本不菲,比如1只適用負(fù)荷4kW的三相調(diào)速模塊的價(jià)格為4000元左右;其次,交流電壓離心風(fēng)機(jī)在低電壓下的效率將比滿負(fù)荷時(shí)大大降低。EC(電子換向)直流風(fēng)機(jī)在部分負(fù)荷時(shí)效率較高,但EC風(fēng)機(jī)加整流模塊的造價(jià)是一般交流風(fēng)機(jī)的數(shù)倍。

減小風(fēng)量雖然能得到較好的快速除濕效果,但機(jī)房環(huán)境內(nèi)空氣循環(huán)量的大幅波動(dòng)會(huì)影響到室內(nèi)已形成的穩(wěn)定的溫濕度場(chǎng),并且在發(fā)熱設(shè)備比較集中且機(jī)房空調(diào)送風(fēng)距離比較遠(yuǎn)的場(chǎng)合,送風(fēng)量的減少會(huì)導(dǎo)致遠(yuǎn)端發(fā)熱設(shè)備得不到充分冷卻,使得機(jī)房局部溫度超高。

所以,在機(jī)房環(huán)境中,減小送風(fēng)量除濕不是理想的首選方案,但可采取變通方法。比如在蒸發(fā)器旁邊安裝一個(gè)旁通氣流調(diào)節(jié)閥。在正常制冷狀態(tài)下此閥門是關(guān)閉的,所有氣流均需流經(jīng)蒸發(fā)器表面。當(dāng)需要進(jìn)行除濕操作時(shí),此旁通閥便打開,使1/3的回風(fēng)不經(jīng)過蒸發(fā)器直接旁通至送風(fēng)口,另外2/3的回風(fēng)均勻地通過蒸發(fā)器表面。這樣可達(dá)到與減小風(fēng)量同樣的除濕效果,并可保持送風(fēng)量不變。

5.2減小蒸發(fā)器面積的快速除濕法

蒸發(fā)器換熱面積減小,蒸發(fā)溫度降低,肋片溫度降低,同樣可使肋片上已吸附的氣態(tài)水分子數(shù)量大于從肋片上蒸發(fā)的液態(tài)水分子數(shù)量,達(dá)到快速除濕目的。減小蒸發(fā)器面積一般用切斷蒸發(fā)器上部1/3回路的方法,具體做法有3種:膨脹閥后分液法、膨脹閥前分液法、回氣總管分液法,見圖10～12。

由圖10～12可看出,回氣總管分液法與膨脹閥前分液法都比膨脹閥后分液法更易于實(shí)現(xiàn)制冷劑的均勻分配,但膨脹閥前分液法需要增加1只小膨脹閥,回氣總管分液法需要配置1只大口徑的氣管電磁閥,都會(huì)增加一定成本。減小蒸發(fā)器面積除濕法由于除濕效果好,且不對(duì)室內(nèi)溫、濕度場(chǎng)的分布造成不良影響,在機(jī)房空調(diào)中得到了越來越多的應(yīng)用。JHF32選配膨脹閥后分液的減小蒸發(fā)器面積的快速除濕法。但JHF32機(jī)組與一般機(jī)房空調(diào)的處理方法稍有不同,由于JHF32機(jī)組配置的蒸發(fā)器面積較一般機(jī)房空調(diào)大20%以上,所以采取JHF32機(jī)組切斷1/2而不是1/3蒸發(fā)器回路的方法來實(shí)現(xiàn)快速除濕。

快速除濕如果設(shè)計(jì)不當(dāng),會(huì)導(dǎo)致肋片溫度低于0℃,肋片表面易結(jié)冰,因此少數(shù)機(jī)房空調(diào)設(shè)置肋片表面溫度傳感器,以保證在除濕導(dǎo)致蒸發(fā)溫度過低時(shí)能提前結(jié)束快速除濕過程,防止蒸發(fā)器結(jié)冰。

另外,采用減小蒸發(fā)器面積法進(jìn)行快速除濕的下送風(fēng)機(jī)房空調(diào)蒸發(fā)器的傾斜角度需保證不小于65°,以防止送風(fēng)帶露。

5.3應(yīng)用電子膨脹閥的快速除濕方法

應(yīng)用電子膨脹閥的快速除濕法是隨著電子膨脹閥在機(jī)房空調(diào)中的應(yīng)用而出現(xiàn)的一種比較新穎的除濕方法。采用這種快速除濕法的機(jī)房空調(diào)無需在制冷系統(tǒng)和送風(fēng)機(jī)上作任何調(diào)整,只在程序中稍作處理即可。當(dāng)控制系統(tǒng)發(fā)出除濕開始指令后,電子膨脹閥自動(dòng)將過熱度設(shè)定值調(diào)高。例如,原先過熱度設(shè)定值為3℃左右,需要快速除濕時(shí)可把目標(biāo)過熱度設(shè)定值提高至15℃。這樣電子膨脹閥開度將變小,蒸發(fā)溫度將降低,肋片表面溫度降低,除濕效果增強(qiáng)。

由電子膨脹閥快速除濕的工作原理可知,機(jī)組在進(jìn)行除濕時(shí),蒸發(fā)器回氣過熱度會(huì)比較高。在比較低的蒸發(fā)壓力和比較高的回氣過熱度的共同作用下,壓縮機(jī)排氣溫度會(huì)較高,這樣可能會(huì)對(duì)壓縮機(jī)排氣口的塑料連接件造成影響,還可能導(dǎo)致潤滑油炭化等問題;另外,由于制冷劑流量減少,對(duì)采用吸氣冷卻的全封閉渦旋壓縮機(jī)來說,會(huì)影響壓縮機(jī)電動(dòng)機(jī)的散熱,導(dǎo)致電動(dòng)機(jī)溫度升高,影響壓縮機(jī)電動(dòng)機(jī)的壽命。

采用電子膨脹閥的機(jī)房空調(diào)整機(jī)成本至少要提高2000元左右,而且電子膨脹閥作為一個(gè)動(dòng)作頻繁的機(jī)電一體部件,故障率也要比熱力膨脹閥高得多。這些都是采用此方案的設(shè)計(jì)師們所需要面對(duì)的實(shí)際問題。

6排氣再熱

6.1排氣再熱方法產(chǎn)生的背景

機(jī)房空調(diào)除濕的過程附帶了產(chǎn)生顯冷量的過程,如果機(jī)房?jī)?nèi)濕負(fù)荷比較大,熱負(fù)荷相對(duì)較小,且除濕過程如果不加任何溫度補(bǔ)償措施,勢(shì)必會(huì)導(dǎo)致室內(nèi)溫度的過度下降。由于機(jī)房空調(diào)一般都采用溫度優(yōu)先的控制策略,若室內(nèi)溫度達(dá)到機(jī)房所允許的下限,則無論室內(nèi)濕度是否降到設(shè)定值,都需機(jī)房空調(diào)立即停止除濕。這樣,常常會(huì)導(dǎo)致室內(nèi)濕度超標(biāo)。所以一般機(jī)房空調(diào)都具備除濕再熱功能。常用的再熱方式有電加熱、蒸汽加熱、熱水加熱3種。這3種再熱方式的共同特點(diǎn)是必須消耗能源才能使已降溫的空氣再升溫,提高室內(nèi)溫濕度控制精度的同時(shí)也暴露了其能耗較高的缺點(diǎn)。而利用壓縮機(jī)的排氣熱量作為除濕后送風(fēng)溫度補(bǔ)償?shù)募夹g(shù)則可彌補(bǔ)這種缺憾。雖然各大主流機(jī)房空調(diào)均將排氣再熱作為機(jī)組的選配設(shè)計(jì),而在我國市場(chǎng)上很少見到配置排氣再熱的機(jī)房空調(diào)。可見,排氣再熱方法對(duì)于機(jī)房空調(diào)來說,適用范圍并不是很廣,但在我國南方或東南亞氣候比較潮濕的地區(qū)有一定的應(yīng)用前景。

6.2排氣再熱關(guān)鍵設(shè)計(jì)技術(shù)

再熱盤管的設(shè)計(jì)是排氣再熱系統(tǒng)設(shè)計(jì)的重要內(nèi)容。常用的方案是使一部分排氣進(jìn)入蒸發(fā)器后面的再熱盤管,放熱后再與另外一部分排氣混合后排至室外冷凝器。這種方法雖然增加了一個(gè)盤管,但管路布置、控制邏輯都很簡(jiǎn)單。而且再熱盤管既可用于除濕時(shí)的溫度補(bǔ)償,也可用于部分負(fù)荷下的制冷量削減(即卸載),使壓縮機(jī)連續(xù)運(yùn)行,以達(dá)到精確控制溫度的目的。排氣流量的準(zhǔn)確控制是排氣再熱方式的難點(diǎn)。常規(guī)的控制方法是在排氣口設(shè)置1只比例式三通調(diào)節(jié)閥,根據(jù)送風(fēng)溫度控制該閥的流量分配,進(jìn)而控制再熱量的大小,達(dá)到精確控制溫度的目的。這種方法還是容易出現(xiàn)調(diào)節(jié)滯后、流量控制準(zhǔn)確度低等問題。

6.3一種新型排氣再熱設(shè)計(jì)方案

下面簡(jiǎn)要介紹一個(gè)筆者自行開發(fā)的排氣再熱優(yōu)化設(shè)計(jì)方案。圖13是該設(shè)計(jì)方案的系統(tǒng)示意圖。在正常制冷狀態(tài),三通閥A,B的管路223之間連通;快速除濕時(shí),三通閥A,B的管路123之間連通。此時(shí),從壓縮機(jī)排氣口出來的部分排氣通過電磁閥進(jìn)入蒸發(fā)器部分盤管內(nèi),放出熱量、溫度降低后出蒸發(fā)器與壓縮機(jī)其余排氣混合后進(jìn)入冷凝器。這種排氣再熱流程設(shè)計(jì)的獨(dú)特之處是:通過2個(gè)三通閥的切換,巧妙地利用除濕后被切斷的部分蒸發(fā)器回路作為排氣再熱的換熱器,從而不必單獨(dú)配置再熱盤管。

7針對(duì)不同氣候條件的機(jī)房空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計(jì)

機(jī)房的廣泛分布及其機(jī)房高密度發(fā)熱量的特點(diǎn)決定了機(jī)房空調(diào)需在不同地點(diǎn)、不同季節(jié)可靠穩(wěn)定運(yùn)行。本章就應(yīng)用在嚴(yán)寒、高溫、高濕等惡劣氣候條件下的機(jī)房空調(diào)設(shè)計(jì)方法進(jìn)行探討。

7.1嚴(yán)寒地區(qū)

在黑龍江省的海拉爾地區(qū),冬季*低溫度可達(dá)-40℃,此時(shí)機(jī)房空調(diào)仍需間斷制冷運(yùn)行,以維持機(jī)房?jī)?nèi)的正常溫度。機(jī)房空調(diào)要保證在如此低的室外溫度下可靠地制冷運(yùn)行,除了需配置冷凝壓力調(diào)節(jié)裝置以保證工作時(shí)冷凝壓力適合之外,還必須保證壓縮機(jī)能在低溫下順利啟動(dòng)。

機(jī)房空調(diào)低壓保護(hù)設(shè)定值一般為表壓0.2MPa(2kg/cm2)),雖然因?yàn)閴嚎s機(jī)對(duì)于偶爾的吸氣壓力過低有一定的承受力而設(shè)置了低壓報(bào)警延時(shí),但報(bào)警延時(shí)一般不宜超過2min,即吸氣壓力低于0.2MPa的時(shí)間不宜超過2min。而機(jī)房空調(diào)在-40℃的環(huán)境溫度下停機(jī)一段時(shí)間后,由于室內(nèi)外溫差懸殊,絕大部分制冷劑將遷移至室外機(jī)中,機(jī)房空調(diào)制冷系統(tǒng)內(nèi)部壓力已達(dá)到表壓0左右(R22在-40℃下的飽和壓力)。壓縮機(jī)啟動(dòng)后,由于此時(shí)的壓縮機(jī)吸氣比體積是常規(guī)工況的5倍左右,因此吸氣質(zhì)量非常低,即使冷凝風(fēng)機(jī)停轉(zhuǎn),也難以在幾分鐘內(nèi)建立起足夠高的冷凝壓力,膨脹閥也因閥前后壓差不足而無法向蒸發(fā)器供液,壓縮機(jī)又在不斷地吸氣,導(dǎo)致蒸發(fā)壓力進(jìn)一步降低,形成惡性循環(huán),吸氣壓力不可能在2min內(nèi)恢復(fù)到0.2MPa(2kg/cm2)以上,機(jī)組將因低壓報(bào)警而停機(jī)。

也就是說,常規(guī)配置的機(jī)房空調(diào)只能應(yīng)用于夏熱冬暖地區(qū),為使應(yīng)用于寒冷地區(qū)的機(jī)房空調(diào)能夠順利啟動(dòng),應(yīng)如圖14所示,采取下列技術(shù)措施:在儲(chǔ)液罐前配置止回閥,在儲(chǔ)液罐后增加液管電磁閥,并且儲(chǔ)液罐內(nèi)要保證一定存液量。

上述設(shè)計(jì)目的是通過止回閥和液管電磁閥的聯(lián)合作用,保證停機(jī)時(shí)儲(chǔ)液罐內(nèi)能儲(chǔ)存一定質(zhì)量的液態(tài)制冷劑。壓縮機(jī)啟動(dòng)的同時(shí)液管電磁閥也打開,儲(chǔ)液罐內(nèi)液態(tài)制冷劑迅速氣化后通過吸氣管被壓縮機(jī)吸入,這樣可保證機(jī)房空調(diào)啟動(dòng)初期的吸氣壓力不至過低,并有助于迅速建立起適當(dāng)?shù)睦淠龎毫?使機(jī)組順利啟動(dòng),盡快投入正常制冷運(yùn)行。壓縮機(jī)能否順利啟動(dòng)的關(guān)鍵因素是儲(chǔ)液罐中所積存的液態(tài)制冷劑能否滿足需求,需對(duì)儲(chǔ)液罐的容積和機(jī)組的充液量進(jìn)行仔細(xì)計(jì)算。

7.2高溫地區(qū)

我國南方地區(qū)夏季*高氣溫可能超過40℃,屋頂溫度有時(shí)會(huì)達(dá)到50℃以上。應(yīng)用于高溫環(huán)境中機(jī)房空調(diào)的設(shè)計(jì)需注意以下幾點(diǎn):

1)室外機(jī)應(yīng)根據(jù)室外溫度的高低合理選配,一般不宜再按35℃環(huán)境溫度選配冷凝器,機(jī)組冷量也需考慮冷凝溫度升高的影響后重新計(jì)算,以免機(jī)組制冷能力達(dá)不到要求。

2)為使機(jī)組停機(jī)一段時(shí)間再啟動(dòng)瞬間的負(fù)載不至于過大,機(jī)組控制邏輯應(yīng)有冷凝器高壓保護(hù)功能,當(dāng)檢測(cè)到停機(jī)時(shí)冷凝壓力高于某設(shè)定值時(shí),令冷凝風(fēng)機(jī)啟動(dòng),直到冷凝器壓力低于該設(shè)定值。

3)在高溫環(huán)境下,壓縮機(jī)運(yùn)行工況惡劣、負(fù)荷大、運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間長,一旦機(jī)房空調(diào)出現(xiàn)故障,機(jī)房溫度將急劇升高,危及機(jī)房?jī)?nèi)設(shè)備的安全,因此,應(yīng)選用高可靠性的壓縮機(jī),并盡量配置雙系統(tǒng)機(jī)房空調(diào)。條件許可的機(jī)房應(yīng)盡量增設(shè)備用機(jī)組。

7.3高濕地區(qū)

機(jī)房環(huán)境允許濕度變化范圍相對(duì)較大,文獻(xiàn)[4]規(guī)定,主機(jī)房的相對(duì)濕度為45%～65%;基本工作間相對(duì)濕度變化范圍可在40%～70%內(nèi)。但在一些空氣含濕量非常高的地區(qū),普通機(jī)房空調(diào)制冷循環(huán)所附帶的除濕作用不足以維持正常的室內(nèi)相對(duì)濕度。因此,應(yīng)用于高濕地區(qū)機(jī)房空調(diào)的設(shè)計(jì)需注意以下幾點(diǎn):

1)適當(dāng)提高冷風(fēng)比,以降低機(jī)房空調(diào)的顯熱比,增強(qiáng)除濕效果,并可在一定程度上防止送風(fēng)帶露,從而能更好地適應(yīng)熱濕比較小的機(jī)房環(huán)境;

2)適當(dāng)提高再熱功率,以保證在低溫高濕的室外環(huán)境中不至于因溫度優(yōu)先的控制策略導(dǎo)致除濕循環(huán)中斷,此時(shí)若應(yīng)用排氣再熱技術(shù)可取得可觀的節(jié)能效果;

3)蒸發(fā)器應(yīng)采用親水鋁箔肋片,因親水鋁箔肋片在其表面凝結(jié)水量較多時(shí)一般不易在肋片間形成水橋,氣流經(jīng)過肋片表面的損失較小,一般氣流經(jīng)過親水肋片的阻力損失可比非親水肋片每排減少5～10Pa;

4)采用如第5章所述的快速除濕方法;

5)對(duì)于下送風(fēng)機(jī)組,為盡量減少送風(fēng)帶露,可將蒸發(fā)器傾斜角度適當(dāng)加大,并可考慮設(shè)置擋水板。

8結(jié)語

產(chǎn)品的研發(fā)設(shè)計(jì)向來是仁者見仁,智者見智,筆者愿與大家多多交流,共同提高。

參考文獻(xiàn):

[1]王恕清,盧允莊,張為民.機(jī)房專用恒溫恒濕空調(diào)機(jī)組的基礎(chǔ)設(shè)計(jì)[J].暖通空調(diào),2008,38(10):86-94

[2]鄭剛,楊強(qiáng).翅片管換熱器*佳回路長度的仿真計(jì)算[J].制冷與空調(diào),2006(8):48-51

[3]張東彬,田懷璋,陳林輝,等.分液管對(duì)風(fēng)側(cè)換熱器中流量分配的調(diào)節(jié)[J].制冷與空調(diào),2006(6):38-41

[4]中華人民共和國電子工業(yè)部.GB50174-93電子計(jì)算機(jī)機(jī)房設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社,1993

[5]浙江國祥制冷工業(yè)股份有限公司,合肥通用機(jī)械研究所.GB/T19413-2003計(jì)算機(jī)和數(shù)據(jù)處理機(jī)房用單元式空氣調(diào)節(jié)機(jī)[S].北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社,2003

[6]吳業(yè)正.小型制冷裝置設(shè)計(jì)指導(dǎo)[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1998

[7]朱瑞祺.制冷裝置自動(dòng)化[M].西安:西安交通大學(xué)出版社,1993

[8](美)汪善國.空調(diào)與制冷技術(shù)手冊(cè)[M].李德英,趙秀敏,譯.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2006

[9]蔣能照.空調(diào)熱泵技術(shù)及應(yīng)用[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1997

[10]尉遲斌.實(shí)用制冷與空調(diào)工程手冊(cè)[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2002

[11]AlthousAD.現(xiàn)代冷凍與空調(diào)[M].彥啟森,譯.上海:上海交通大學(xué)出版社,2001

[12]彥啟森,石文星,田長青.空氣調(diào)節(jié)用制冷術(shù)[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2004